廠家直銷：安康石泉集裝箱、安康石泉集裝箱房屋設計
集裝箱活動房與建樓房差不多，將四周及隔墻基礎找平，用鋼筋混凝土，比較結實。然后立柱子，用橫向梁將骨架連起來，上隔板、外墻板與門窗框；跟著鋪地板，再向上安上一層，然后上屋架和屋面板；后安裝門窗等，拉豎向支撐。還有就是衛(wèi)生潔具啊，小五金之類。
1施工流程
放線——挖基槽—— C15砼基礎地梁及地面混凝土墊層施工——地梁安裝——立柱安裝——樓面一字梁系統安裝——走道系統安裝——外墻板安裝——窗安裝——門安裝——雨棚系統安裝——屋面系統安裝——內隔墻板安裝——PVC吊頂——清潔現場——竣工驗收
2施工要求
1、灰線放樣：根據生活區(qū)平面圖位置放測。
1）住人集裝箱構件
各構件安裝位置應符合設計要求，現場焊接部件位應準確，無假焊、漏焊。
2）緊固件
a、緊固件應符合GB5782規(guī)定
b、螺栓必須按設計要求的規(guī)定，位置安裝正確并墊好墊圈，不得少裝、漏裝。
C、構件間的連接螺栓必須要擰緊。
3）油漆
a、經現場焊接及運輸途中底漆剝落處應重刷防銹漆一層
b、構件露明部位刷面漆二層，油漆不得有漏刷、脫皮、掛漆及返銹現象。
4）墻體
a、按排板圖將集裝箱辦公室、墻面塊必須校正，傘墻的轉角處及陽角處用角鋁封口，板與板之間連接采用工字鋁連接，各墻須垂直，嵌縫深度一致，整齊清潔，墻面應清潔，顏色一致，板縫齊整，打釘面上下要一致，不得有錯落，必要部位采用自攻螺栓。
b、按設計圖紙標明集裝箱會議室門窗位置，用切割機割出門窗洞位置，按照門窗洞位置安裝窗門，窗為塑鋼窗，北京集裝箱活動房租賃進行底層的吊頂。 5）門窗
a、門窗位置安裝正確并用螺栓緊固。
b、門窗位置安裝應開啟靈活而無阻滯現象，玻璃不應有麻面和裂縫，玻璃潔凈，附件安裝牢固。
6）樓面
a、樓板鋪設應座灰，板間有裂縫不準安裝使用，水泥或細石砼表面應密實壓光，不允許有裂縫、脫皮和起砂等缺陷。 7）天溝
天溝接頭應接牢，接頭處做好防水膠，天溝內應無積水，不得有滲漏水現象，落水管安裝垂直牢固，抱箍間距1300一只。
3外觀要求
1）墻須垂直平整一致，整齊清潔。
2）墻面應清潔，顏色一致，板縫齊整。
3）門窗鎖開關靈活，不得缺附件。
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采用手工攪拌、高速研磨攪拌以及高速研磨攪拌加超聲波震蕩這3種方法對納米SiO2進行分散處理,研究了不同處理方式下納米SiO2對水泥漿體性能的影響.用掃描電鏡(SEM)觀測了漿體微觀結構,并采用紫外-可見分光光度法測定了在不同分散方法下納米SiO2的分散程度.結果表明,采用后2種方法處理的納米SiO2分散程度更高,可大幅提高水泥砂漿的抗壓、抗折強度,使砂漿水化產物結構均勻,更密實.基于VCCT建立復合材料低周疲勞模型,對層合板結構分層損傷進行疲勞壽命預測。采用ABAQUS軟件通過直接循環(huán)法計算復合材料低周疲勞分層擴展情況,在模擬中分層擴展所沿的界面,基于VCCT可以計算界面單元裂紋的斷裂能量釋放率,通過Paris準則來判斷疲勞裂紋的產生和擴展。依據層層接結三維角聯鎖機織復合材料的結構特點,建立能真實反映細觀結構特征的大型精細實體幾何結構模型;基于非彈性滯后能疲勞破壞準則,用有限元法計算三維角聯鎖機織復合材料在三點彎曲低周交變循環(huán)載荷下的變形和剛度降解,揭示疲勞過程中三維角聯鎖機織復合材料內部應力分布特征和變形特征,分析紗線與樹脂的破壞機理,闡述該復合材料在循環(huán)載荷下發(fā)生疲勞破壞的結構效應。結果表明,經紗在疲勞過程中承擔大部分的載荷,且不同的組分呈現不同的破壞擴展過程。本文研究結果和研究方法將可進一步擴展至三維機織復合材料工程結構設計。
為了分析復合材料殼體封頭在內壓作用下的變形規(guī)律,本文針對橢球比為1.7的復合材料殼體前封頭,采用ANSYS商業(yè)軟件中的層合單元對其進行分析,數值模擬與水壓試驗結果基本一致。首先模擬了橢球比為2.0的復合材料殼體前封頭,結果表明,前開口至赤道部位經線方向順纖維應變表現為先增加后較小的規(guī)律,同時,前封頭部位的位移發(fā)生在封頭部位經線方向的中部;另外,對比分析了橢球比為1.7的封頭比和橢球比為2的封頭內壓應變,前者應力變化更均勻,符合復合材料殼體的等應力封頭設計要求。模擬涵洞受力狀態(tài)下的玻璃鋼夾砂管進行室內疲勞試驗,試驗研究表明,玻璃鋼夾砂管管涵經250萬次疲勞加載后,承載力和環(huán)剛度降低不顯著,沒有發(fā)生分層開裂和脆斷,完全符合公路涵洞實際應用要求。在室內疲勞試驗基礎上,提出了符合公路規(guī)范的玻璃鋼夾砂管疲勞壽命的預測公式,并分析了影響玻璃鋼夾砂管疲勞性能的因素,為玻璃鋼夾砂管在公路涵洞推廣使用中的耐久性設計提供了可靠的分析基礎。基于Wallin阻力曲線模型,結合纖維增強復合材料斷裂理論,提出了鋼纖維水泥基復合材料的K-R曲線模型.通過定向與亂向兩種纖維分布形式以及不同尺寸的預制缺口三點彎曲梁斷裂試驗,驗證了K-R曲線模型的合理性與適用性.結果表明:K-R曲線模型能夠有效描述不同鋼纖維分布形式下水泥基復合材料的斷裂過程,且理論預測的峰值荷載與試驗結果偏差較小.該模型可為鋼纖維水泥基復合材料的斷裂參數尺寸效應研究提供新方法.
將混凝土損傷力學理論研究方法與B3徐變模型相結合,采用應力級別、硫酸鹽溶液質量分數、混凝土構件截面有效尺寸、混凝土經受應力腐蝕的時間等參數對壓應力狀態(tài)與硫酸鹽侵蝕共同作用下的混凝土B3徐變模型進行了修正,通過非線性回歸建立了硫酸鹽侵蝕下混凝土軸心受壓構件的修正B3徐變預測模型.與不同的試驗資料對比表明,采用該修正徐變模型得到的預測值與試驗數據吻合較好.應用該修正徐變模型,分析了水灰比、骨料水泥比、構件截面尺寸以及應力級別、硫酸鹽溶液質量分數等因素對混凝土徐變的影響.以環(huán)氧樹脂(E-44)為基體,氯磺化聚乙烯(CSM)為增韌劑,納米TiO2為填料,制備了環(huán)氧樹脂/CSM復合材料,研究了改性物對復合材料的拉伸性能、沖擊性能及耐腐蝕等性能的影響。實驗結果表明CSM質量為環(huán)氧樹脂的6%、TiO2為5%時,環(huán)氧樹脂/CSM復合材料性能。復合材料沖擊強度達到11.25MPa,拉伸強度為8.775MPa,復合材料的耐腐蝕性也得到了一定的改善。環(huán)氧樹脂/CSM復合材料沖擊斷面掃描電鏡圖片表明,改性后由脆性斷裂轉變?yōu)轫g性斷裂。基于不利因素下FRP筋與混凝土粘結性能的研究成果,比較分析了FRP筋與混凝土間粘結性能的常見試驗方法,著重介紹了高溫、凍融循環(huán)、氯鹽、堿液、干濕循環(huán)等多種不利因素下FRP筋混凝土的粘結滑移性能的研究進展及現狀,綜合分析及比較了現有研究成果并提出現有研究的不足及建議。