廠家直銷：延安寶塔集裝箱、延安寶塔移動集裝箱
集裝箱活動房與建樓房差不多，將四周及隔墻基礎找平，用鋼筋混凝土，比較結實。然后立柱子，用橫向梁將骨架連起來，上隔板、外墻板與門窗框；跟著鋪地板，再向上安上一層，然后上屋架和屋面板；后安裝門窗等，拉豎向支撐。還有就是衛生潔具啊，小五金之類。
1施工流程
放線——挖基槽—— C15砼基礎地梁及地面混凝土墊層施工——地梁安裝——立柱安裝——樓面一字梁系統安裝——走道系統安裝——外墻板安裝——窗安裝——門安裝——雨棚系統安裝——屋面系統安裝——內隔墻板安裝——PVC吊頂——清潔現場——竣工驗收
2施工要求
1、灰線放樣：根據生活區平面圖位置放測。
1）住人集裝箱構件
各構件安裝位置應符合設計要求，現場焊接部件位應準確，無假焊、漏焊。
2）緊固件
a、緊固件應符合GB5782規定
b、螺栓必須按設計要求的規定，位置安裝正確并墊好墊圈，不得少裝、漏裝。
C、構件間的連接螺栓必須要擰緊。
3）油漆
a、經現場焊接及運輸途中底漆剝落處應重刷防銹漆一層
b、構件露明部位刷面漆二層，油漆不得有漏刷、脫皮、掛漆及返銹現象。
4）墻體
a、按排板圖將集裝箱辦公室、墻面塊必須校正，傘墻的轉角處及陽角處用角鋁封口，板與板之間連接采用工字鋁連接，各墻須垂直，嵌縫深度一致，整齊清潔，墻面應清潔，顏色一致，板縫齊整，打釘面上下要一致，不得有錯落，必要部位采用自攻螺栓。
b、按設計圖紙標明集裝箱會議室門窗位置，用切割機割出門窗洞位置，按照門窗洞位置安裝窗門，窗為塑鋼窗，北京集裝箱活動房租賃進行底層的吊頂。 5）門窗
a、門窗位置安裝正確并用螺栓緊固。
b、門窗位置安裝應開啟靈活而無阻滯現象，玻璃不應有麻面和裂縫，玻璃潔凈，附件安裝牢固。
6）樓面
a、樓板鋪設應座灰，板間有裂縫不準安裝使用，水泥或細石砼表面應密實壓光，不允許有裂縫、脫皮和起砂等缺陷。 7）天溝
天溝接頭應接牢，接頭處做好防水膠，天溝內應無積水，不得有滲漏水現象，落水管安裝垂直牢固，抱箍間距1300一只。
3外觀要求
1）墻須垂直平整一致，整齊清潔。
2）墻面應清潔，顏色一致，板縫齊整。
3）門窗鎖開關靈活，不得缺附件。
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適當的彎曲半徑可以抵消二維擴散作用下腐蝕物質侵入對鋼筋腐蝕的影響.根據彎曲半徑與氯離子二維擴散之間的關系,提出了氯離子環境下角部鋼筋與中間部位鋼筋同步腐蝕的數學模型.根據敏感性分析得出,在氯離子環境下,保證鋼筋同步腐蝕所需的鋼筋彎曲半徑與氯離子擴散系數大小無關,與保護層厚度和臨界氯離子濃度成正比,與表面氯離子濃度和初始氯離子濃度成反比.通過對T形梁的檢測數據分析得出,鋼筋保護層厚度檢測應根據鋼筋骨架三維圖像,考慮彎曲半徑與二維擴散的影響,對鋼筋的腐蝕風險進行正確評價.針對水泥基材料中形成碳硫硅鈣石的溶液直接反應機理和硅鈣礬石轉變機理,建立了熱力學模型;由熱力學模型得出的數據表明,碳硫硅鈣石在0~25℃時可通過溶液直接反應來生成;5℃下鈣礬石可與C-S-H凝膠、碳酸鈣、石膏和水生成硅鈣礬石固溶體,但不能生成碳硫硅鈣石晶體,而且硅鈣礬石固溶體的生成比碳硫硅鈣石通過溶液直接反應生成更為容易.由溶液直接反應生成碳硫硅鈣石的焓變數據表明其反應為吸熱反應,平衡常數隨溫度的升高而降低;低溫有利于碳硫硅鈣石的形成.通過電化學阻抗譜(EIS)、背散射電子(BSE)圖像與能譜分析(EDS)研究了大氣預銹對低合金鋼筋和普通低碳鋼筋在混凝土模擬液中氯鹽腐蝕行為的影響.結果表明:大氣預銹作用影響2種鋼筋鈍化膜的生成;氯鹽侵蝕后,大氣預銹作用降低了低碳鋼筋的耐蝕性,但低合金鋼筋的耐蝕性不受預銹作用影響,原因是低合金鋼筋基體與氧化皮間的縫隙內形成了致密的富Cr銹層,了氯鹽對鋼筋基體的進一步侵蝕.
針對目前乳化瀝青顆粒粒度分析手段的不足,提出一種基于數字圖像處理技術的乳化瀝青顆粒粒徑計算方法.該方法分為3個主要步驟,首先得到乳化瀝青顆粒的二值圖像并填充二值化后乳化瀝青顆粒圖像中的孔洞;然后在二值圖像的基礎上利用分水嶺算法再次切割粘連顆粒,并根據顆粒的形狀因子剔除不完整顆粒;后由顯微成像系統標定的放大倍數和等效直徑法計算顆粒的實際尺寸,進而統計顆粒粒徑分布參數.與激光粒度分析對比表明,分析圖像數量越多,兩者越接近,當分析圖像數量為100張時,兩者的標準差達到0.55.在傳統丙烯酸-異戊烯基聚氧乙烯醚(AA-TPEG)聚羧酸減水劑(PCE)基礎上引入2-丙烯酰胺-2-甲基丙烯磺酸(AMPS)單體,合成了AA-TPEG-AMPS聚羧酸減水劑(ATS),研究了其在水泥-蒙脫土漿體系統中的分散性.結果表明:ATS減水劑在蒙脫土上的吸附行為與PCE無明顯差別,但在水泥顆粒上的吸附量較小,吸附層厚度較大,能顯著降低水泥顆粒表面的Zeta電位,對水泥-蒙脫土漿體系統仍具有較好的分散性及分散保持性,降低了聚羧酸減水劑對蒙脫土的敏感性.試驗研究了0,25,60℃這3種養護溫度下不同瀝青含量的水泥瀝青砂漿(CAM)在3～120d齡期內的力學強度發展規律.結果表明:高溫養護不利于低瀝青含量CAM的力學強度發展,但有利于高瀝青含量CAM的抗壓強度發展;低溫養護不利于任何類型CAM的強度發展;養護環境溫度主要影響水泥的水化反應和瀝青的破乳成膜過程,且對前者的影響大于后者.對不同類型CAM中后期現場養護方法提出了一些建議.
使用有限差分方法,在點支式中空及夾層玻璃抗彎設計方法的基礎上探討點支式中空夾層玻璃的抗彎設計方法.在點支式中空玻璃抗彎設計中考慮寬厚比等尺寸因素的影響,且同時考慮因氣溫、氣壓變化而產生的荷載;在點支式夾層玻璃的抗彎設計中適當考慮了PVB(聚乙烯縮丁醛)層的作用.將中空夾層玻璃視為包含著夾層的中空玻璃,從而得到其抗彎設計方法.該設計方法計算結果與試驗結果在一定程度上吻合,具有一定的實用價值.采用紫外-可見吸收光譜法測定了萘系減水劑（FDN）在C3S,C2S顆粒表面的吸附量,并對該減水劑在這2種單礦物顆粒表面的吸附行為進行了研究.結果表明:C3S,C2S對FDN的極限吸附量隨著時間的延長而變小;在相同的水化時間下,FDN在C3S顆粒上的吸附量略大于在C2S顆粒上的吸附量;當初始質量濃度ρ0小于1020mg/L時,C3 S,C2S對FDN的吸附量隨著時間的延長而增大,當ρ0大于1300mg/L時,它們對FDN的吸附量隨著時間的延長而減小.利用10mm碳纖維增強復合材料環纏加強現役鋼質氣瓶,實現了船用新型復合高壓氣瓶的研制,并參照相關標準開展了水壓、爆破、氣密、疲勞等試驗研究。結果表明,復合材料較好地分擔了氣瓶環向應力,爆破壓力達到125MPa,經0~40MPa、12000次填充疲勞試驗不發生破壞。試驗表明復合氣瓶設計合理,安全可靠性高,是實現船用新型高壓氣瓶研制的較好技術途徑。
